Распродажа

Электронные компоненты со склада по низким ценам, подробнее >>>

Журнал Радио

2004: 
1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8
2003: 
1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12
2002: 
1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12
2000: 
1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12
1999: 
1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12
1998: 
1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12
1971: 
1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12
1947: 
1, 2, 3, 4, 5
1946: 
1, 2, 3, 4-5, 6-7, 8-9

Новости электроники

В 14 раз выросло количество россиян на MediaTek Labs ? проекте по созданию устройств "интернета вещей" и "носимых гаджетов"

Сравнив статистику посещения сайта за два месяца (ноябрь и декабрь 2014 года), в MediaTek выяснили, что число посетителей ресурса из России увеличилось в 10 раз, а из Украины ? в 12. Таким образом, доля русскоговорящих разработчиков с аккаунтами на labs.mediatek.com превысила одну десятую от общего количества зарегистрированных на MediaTek Labs пользователей.

Новое поколение Джобсов или как MediaTek создал свой маленький "Кикстартер"

Амбициозная цель компании MediaTek - сформировать сообщество разработчиков гаджетов из специалистов по всему миру и помочь им реализовать свои идеи в готовые прототипы. Уже сейчас для этого есть все возможности, от мини-сообществ, в которых можно посмотреть чужие проекты до прямых контактов с настоящими производителями электроники. Начать проектировать гаджеты может любой талантливый разработчик - порог входа очень низкий.

Семинар и тренинг "ФеST-TIваль инноваций: MAXIMум решений!" (14-15.10.2013, Новосибирск)

Компания Компэл, приглашает вас принять участие в семинаре и тренинге ?ФеST-TIваль инноваций: MAXIMум решений!?, который пройдет 14 и 15 октября в Новосибирске.

Мне нравится

Комментарии

дима пишет в теме Параметры биполярных транзисторов серии КТ827:

люди куплю транзистар кт 827А 0688759652

тамара плохова пишет в теме Журнал Радио 9 номер 1971 год. :

как молоды мы были и как быстро пробежали годы кулотино самое счастливое мое время

Ивашка пишет в теме Параметры отечественных излучающих диодов ИК диапазона:

Светодиод - это диод который излучает свет. А если диод имеет ИК излучение, то это ИК диод, а не "ИК светодиод" и "Светодиод инфракрасный", как указано на сайте.

Владимир пишет в теме 2Т963А-2 (RUS) со склада в Москве. Транзистор биполярный отечественный:

Подскажите 2т963а-2 гарантийный срок

Владимир II пишет... пишет в теме Параметры биполярных транзисторов серии КТ372:

Спасибо!

Журнал Радио 5 номер 2003 год.

"РАДИО" — О СВЯЗИ

Измеряем КСВ: теория и практика

Эрнест Гуткин (UT1MA),
г. Луганск, Украина 

Прибор для измерения качества согласования фидера с антенной (КСВ-метр) является непременной составной частью любительской радиостанции. Насколько достоверную информацию о состоянии антенного хозяйства дает такой прибор? Практика показывает, что далеко не все КСВ-метры заводского изготовления обеспечивают высокую точность измерений. В еще большей степени это справедливо, когда речь идет о самодельных конструкциях. В предлагаемой вниманию читателей статье рассматривается КСВ-метр с токовым трансформатором. Приборы такого типа получили широкое распространение как у профессионалов, так и у радиолюбителей. В статье дана теория его работы и проанализированы факторы, влияющие на точность измерений. Завершает ее описание двух несложных практических конструкций КСВ-метров, характеристики которых удовлетворят самого взыскательного радиолюбителя.

Немного теории

Если подключенная к передатчику однородная соединительная линия (фидер) с волновым сопротивлением Zо нагружена на сопротивление Zн≠Zо, то в ней возникают как падающая, так и отраженная волна. Коэффициент отражения г (reflection) в общем виде определяют как отношение амплитуды отраженной от нагрузки волны к амплитуде падающей. Коэффициенты отражения по току г, и по напряжению ru равны отношению соответствующих величин в отраженной и падающих волнах. Фаза отраженного тока (по отношению к падающему) зависит от соотношения между Zн и Zо. Если Zн>Zо, то отраженный ток будет противофазен падающему, а если Zн<Zо, то синфазен. Коэффициент ru имеет такое же значение, как и г„ но знаки у них разные, т. е. фазы противоположные. Из-за этого стоячие волны, которые образуются на линии в результате суммирования падающей и отраженных волн, будут расположены таким образом, что в точке линии с максимумом волны тока будет минимум волны напряжения, и наоборот.

Величину коэффициента отражения r определяют по формуле

где Rн и Хн — соответственно активная и реактивная составляющие нагрузочного сопротивления При чисто активной нагрузке Хн = 0 формула упрощается до r=(Rн-Zо)/(Rн+Zо). Например, если кабель с волновым сопротивлением 50 Ом нагружен резистором сопротивлением 75 Ом, то коэффициент отражения будет r = (75-50)/(75+50) = 0.2.

На рис. 1 ,а показано распределение напряжения Uл и тока Iл вдоль линии именно для этого случая (потери в линии не учитываются). Масштаб по оси ординат для тока принят в Zо раз больше — при этом у обоих графиков будет одинаковый размер по вертикали. Пунктирная линия — графики напряжения Uло и тока Iло в случае, когда Rн=Zо. Для примера взят участок линии длиной λ. При большей ее длине картина будет циклично повторяться через каждые 0,5λ. В тех точках линии, где фазы падающей и отраженной совпадают, напряжение максимально и равно Uл max -= Uло(1 + r) = Uло( 1 + 0,2) = 1,2Uлo, а в тех, где фазы противоположны, — минимально и равно Uл min = Uло(1 - 0,2) = = 0,8Uло. По определению КСВ = Uл max/ /Uл min=1l2Uло/0I8Uло=1I5.

Формулы для расчета КСВ и r можно записать и так: КСВ = (1+r)/(1-r) и r = = (КСВ-1)/(КСВ+1). Отметим важный момент — сумма максимального и минимального напряжений Uл max + Uл min = Uло(1 + r) + Uло(1 - r) = 2Uno, а их разность Uл max - Uл min = 2Uлo. По полученным значениям можно рассчитать мощность падающей волны Рпад = Uло2/Zo и мощность отраженной волны Pотр = = (rUло)2/Zo. В нашем случае (для КСВ = 1,5 и r = 0,2) мощность отраженной волны составит всего 4 % от мощности падающей.

Определение КСВ по измерениям распределения напряжения вдоль участка линии в поисках значений Uл max и Uл min широко применялось в прошлом

не только на открытых воздушных линиях, но и в коаксиальных фидерах (преимущественно на УКВ). Для этого использовался измерительный участок фидера, имеющий длинную продольную щель, вдоль которой перемещалась тележка с вставленным в нее зондом — головкой ВЧ вольтметра.

КСВ можно определить, измеряя ток Iл в одном из проводов линии на участке длиной менее 0,5λ. Определив максимальное и минимальное значения, рассчитывают КСВ = Imax/Imin. Для измерения тока применяют преобразователь ток—напряжение в виде токового трансформатора (TT) с нагрузочным резистором, напряжение на котором пропорционально и синфазно измеряемому току. Отметим интересный факт — при определенных параметрах TT на его выходе можно получить напряжение, равное напряжению на линии (между проводниками), т.е. Uтл = IлZo.

На рис. 1,б приведены совместно график изменения Uл вдоль линии и график изменения Uтл. Графики имеют одинаковые амплитуду и форму, но сдвинуты один относительно другого на 0.25Х. Анализ этих кривых показывает, что можно определить г (или КСВ) при одновременном измерении величин Uл и UТЛ в любом месте линии. В местах расположения максимумов и минимумов обеих кривых (точки 1 и 2) это очевидно: отношение этих величин Uл/Uтл (или Uтл/Uл) равно КСВ, сумма равна 2Uло, а разность — 2rUлo. В промежуточных точках Uл и Uтл сдвинуты по фазе, и их нужно складывать уже как векторы, однако приведенные выше соотношения сохраняются, так как отраженная волна напряжения всегда обратна по фазе отраженной волне тока, а rUлo = rUтлo.

Следовательно, прибор, содержащий вольтметр, калиброванный преобразователь ток—напряжение и схему сложения—вычитания, позволит определить такие параметры линии, как r или КСВ, а также Рпад и Ротр при включении его в любом месте линии.

Первые сведения об устройствах такого рода относятся к 1943 г и воспроизведены в [1]. Первые известные автору практические устройства были описаны в [2, 3]. Вариант схемы, взятый за основу, показан на рис. 2. Устройство содержало:

Вторичная обмотка трансформатора Т1 включена таким образом, что при подключении передатчика к левому по схеме разъему, а нагрузки — к правому, на диод VD1 поступает суммарное напряжение Uc + UT, а на диод VD2 — разностное. При подключении к выходу КСВ-метра резистивной эталонной нагрузки с сопротивлением, равным волновому сопротивлению линии, отраженная волна отсутствует и, следовательно, ВЧ напряжение на VD2 может быть нулевым. Это достигается в процессе балансировки прибора уравниванием напряжений UT и Uc с помощью подстроечного конденсатора С1. Как было показано выше, после такой настройки величина разностного напряжения (при Zн≠Zо) будет пропорциональна коэффициенту отражения г. Измерения с реальной нагрузкой производят так. Сначала в показанном на схеме положении переключателя SA1 ("Падающая волна") калибровочным переменным резистором R3 выставляют стрелку прибора на последнее деление шкалы (например, 100 мкА). Затем переключатель SA1 переводят в нижнее по схеме положение ("Отраженная волна") и отсчитывают значение г. Применительно к случаю с RH = 75 Ом прибор должен показать 20 мкА, что соответствует r = 0,2. Величину КСВ определяют по приведенной выше формуле — КСВ = (1 +0,2)/ /(1-0,2) = 1,5 или КСВ = (100+20)/ /(100-20) = 1,5. В этом примере детектор предполагается линейным — в действительности необходимо вводить поправку, учитывающую его нелинейность. При соответствующей калибровке прибор может быть использован для измерения падающей и отраженной мощностей.

Точность КСВ-метра как измерительного прибора зависит от ряда факторов, в первую очередь от точности балансировки прибора в положении SA1 "Отраженная волна" при Rн = Zo. Идеальной балансировке соответствуют напряжения Uс и Uт, равные по величине и строго противоположные по фазе, т. е. их разность (алгебраическая сумма) равна нулю. В реальной конструкции несбалансированный остаток Uост есть всегда. Рассмотрим на примере, как это отражается на конечном результате измерений. Допустим, что при балансировке получились напряжения Uс = 0,5 В и Uт = 0,45 В (т. е. разбаланс 0,05 В, что вполне реально). При нагрузке Rн = 75 Ом в 50-омной линии реально имеем КСВ = 75/50 = 1,5 и r = 0,2, а величина отраженной волны, пересчитанная к внутриприборным уровням, составит rUc= 0,2x0,5 = 0,1 В и rUт = 0,2x0,45 = 0,09 В.

Вновь обратимся к рис. 1,б, кривые на котором приведены для КСВ = 1,5 (кривые Uл и Uтл для линии будут в нашем случае соответствовать Uс и Uт). В точке 1 Uс max = 0,5 + 0,1 =0,6 В, Uт min = 0,45 - 0,09 = 0,36 В и КСВ = 0,6/0,36 = 1,67. В точке 2UTmax = 0,45 + 0,09 = 0,54 В, Ucmin = 0,5 - 0,1 = 0.4 и КСВ = 0,54/0,4 = 1,35. Из этого несложного расчета видно, что в зависимости от места включения такого КСВ-метра в линию с реальным КСВ=1,5 или при изменении длины линии между прибором и нагрузкой могут быть считаны разные значения КСВ — от 1,35 до 1,67!

Что может привести к неточной балансировке?

1. Наличие напряжения отсечки германиевого диода (в нашем случае VD2), при котором он перестает проводить, — примерно 0,05 В. Поэтому при UOCT < 0,05 В прибор РА1 покажет "ноль" и можно допустить ошибку в балансировке. Относительная неточность значительно уменьшится, если поднять в несколько раз напряжения Uc и соответственно UT. Например, при Uc = 2 В и UT = 1,95 В (Uост = 0,05 В) пределы изменения КСВ для приведенного выше примера будут уже только от 1,46 до 1,54.

2. Наличие частотной зависимости напряжений Uc или UT. При этом точная балансировка может быть достигнута не во всем диапазоне рабочих частот. Разберем на примере одну из возможных причин. Допустим, в приборе использован конденсатор делителя С2 емкостью 150 пФ с проволочными выводами диаметром 0,5 мм и длиной по 10 мм каждый. Измеренная индуктивность проволоки такого диаметра длиной 20 мм оказалась равной L = = 0,03 мкГн. На верхней рабочей частоте f = 30 МГц сопротивление конденсатора будет Хс = 1 /2πfС = -j35,4 Ом, суммарное реактивное сопротивление выводов XL = 22πfL = j5,7 Ом. В результате сопротивление нижнего плеча делителя уменьшится до значения -j35,4 + j5f7 = -j29,7 Ом (оно соответствует конденсатору емкостью 177 пФ). В то же время на частотах от 7 МГц и ниже влияние выводов ничтожно. Отсюда вывод — в нижнем плече делителя следует применять безындуктивные конденсаторы с минимальными выводами (например, опорные или проходные) и включение нескольких конденсаторов параллельно. Выводы "верхнего" конденсатора С1 практически не влияют на ситуацию, так как Xс у верхнего конденсатора в несколько десятков раз больше, чем у нижнего. Получить равномерную балансировку во всей рабочей полосе частот можно с помощью оригинального решения, о котором речь пойдет при описании практических конструкций.

3. Влияние паразитных реактивностей приводит к несинфазности напряжений Uc и UT (при ZH = Zo!). Сдвиг фаз на несколько градусов незначительно отражается на их сумме, но сильно ухудшает балансировку. К примеру, если сдвиг фаз составляет всего α = 3° и Uc = UT = 2 В, несбалансированный остаток составит Uост ≈ Ucsinα = 2x0,052 = 0,104 В. Рассмотрим возможные причины такого влияния.

3.1. Влияние реактивности выводов вторичной обмотки. При длине выводов всего по 10 мм на верхней границе KB диапазона их сопротивление XL=j5,7 Ом (см. предыдущий пример) и фаза тока во вторичной цепи Т1 будет по отношению к току в линии (и напряжению Uc) сдвинута на угол α = arctg(XL/R1). Здесь R1 — сопротивление нагрузки трансформатора, которое обычно лежит в пределах от 10 до 100 Ом. Для крайних значений получаем α = arctg(5,7/10) = 30° (!) и α = arctg(5,7/100) ≈ 3°. В действительности во вторичной цепи паразитная индуктивность может быть еще больше из-за наличия индуктивности рассеяния Т1 и индуктивности выводов R1. Отметим, что хотя полное сопротивление вторичной цепи на верхних частотах возрастает, напряжение UT, снимаемое непосредственно с R1, остается неизменным (свойство токового трансформатора см. ниже).

3.2. Индуктивное сопротивление вторичной обмотки Т1 на нижних частотах рабочего диапазона (~1,8 МГц) может ощутимо шунтировать R1, что приведет к уменьшению UT и его фазовому сдвигу.

3.3. Сопротивление R2 — часть детекторной цепи. Так как по схеме оно шунтирует С2, на нижних частотах коэффициент деления может получить частотную и фазовую зависимости.

3.4. В схеме рис. 2 детекторы на VD1 или VD2 в открытом состоянии шунтируют своим входным сопротивлением RBX нижнее плечо емкостного делителя на С2, т.е RBX действует так же, как и R2. Влияние RBX незначительно при (R3+R2) более 40 кОм, что требует применения чувствительного индикатора РА1 с током полного отклонения не более 100 мкА и ВЧ напряжения на VD1 не менее 4 В.

3.5. Входной и выходной разъемы КСВ-метра обычно разнесены на 30...100 мм. На частоте 30 МГц разница фаз напряжений на разъемах составит α= [(0,03... 0,1)/10]360°≈ 1... 3,5°. Как это может отразиться на работе, продемонстрировано на рис. 3,а и рис. 3,б. Разница схем на этих рисунках только в том, что конденсатор С1 подключен к разным разъемам (Т1 в обоих случаях находится на середине проводника между разъемами).

В первом случае некомпенсированный остаток можно уменьшить, если скорректировать фазу UOCT с помощью небольшого параллельно включенного конденсатора Ск, а во втором — включением последовательно с R1 небольшой индуктивности Lк в виде проволочной петли. Такой способ нередко применяется как в самодельных, так и "фирменных" КСВ-метрах, но делать это не следует. Чтобы убедиться в этом, достаточно повернуть прибор так, чтобы входной разъем стал выходным. При этом компенсация, которая помогала до поворота, станет вредной — Uoct существенно увеличится. При работе на реальной линии с несогласованной нагрузкой, в зависимости от длины линии, прибор может попасть в такое место на линии, где введенная коррекция "улучшит" реальный КСВ или, наоборот, "ухудшит" его. В любом случае будет неправильный отсчет. Рекомендация — располагать разъемы по возможности ближе друг к другу и использовать оригинальное схемное решение, приведенное ниже.

Для иллюстрации того, как сильно могут повлиять рассмотренные выше причины на достоверность показаний КСВ-метра, на рис, 4 показаны результаты проверки двух приборов заводского изготовления [4]. Проверка заключалась в том, что несогласованная нагрузка с расчетным КСВ = 2,25 устанавливалась на конце линии, состоящей из ряда последовательно соединенных отрезков кабеля с Zо = 50 Ом длиной каждый по λ/8.

В процессе измерений полная длина линии изменялась от λ/8 до 5/8λ. Проверялись два прибора: недорогой BRAND X (кривая 2) и одна из лучших моделей — BIRD 43 (кривая 3). Кривая 1 показывает истинный КСВ. Как говорится, комментарии излишни.

На рис. 5 приведен график зависимости ошибки измерений от величины коэффициента направленности D (directivity) КСВ-метра [4]. Аналогичные графики для КБВ = 1/КСВ приведены в [5]. Применительно к конструкции рис. 2 этот коэффициент равен отношению напряжений ВЧ на диодах VD1 и VD2 при подключении к выходу КСВ-метра нагрузки Rн = Zо D = 20lg(2Uо/Uост). Таким образом, чем лучше удалось сбалансировать схему (чем меньше Uост), тем выше D. Можно также использовать показания индикатора РА1 — D = 20 х х lg(Iпад/Iотр). однако это значение D будет менее точным из-за нелинейности диодов.

На графике по горизонтальной оси отложены реальные значения КСВ, а на вертикальной — измеренные с учетом ошибки в зависимости от величины D КСВ-метра. Пунктиром показан пример — реальный КСВ = 2, прибор с D = 20 дБ даст показания 1,5 или 2,5, а при D = 40 дБ — соответственно 1,9 или 2,1.

Как следует из литературных данных [2, 3], КСВ-метр по схеме рис. 2 имеет D ≈ 20 дБ. Это значит, что без существенной коррекции он не может применяться для точных измерений.

Вторая по важности причина неправильных показаний КСВ-метра связана с нелинейностью вольт-амперной характеристики детекторных диодов. Это приводит к зависимости показаний от уровня подаваемой мощности, особенно в начальной части шкалы индикатора РА1. В фирменных КСВ-метрах нередко на индикаторе делают две шкалы — для малого и большого уровней мощности.

Трансформатор тока Т1 является важной частью КСВ-метра. Основные его характеристики такие же, как и у более привычного трансформатора напряжения: число витков первичной обмотки n1 и вторичной n2, коэффициент трансформации к = n2/n1, ток вторичной обмотки I2 = l1/к. Отличие состоит в том, что ток через первичную обмотку определяется внешней цепью ( в нашем случае это ток в фидере ) и не зависит от сопротивления нагрузки вторичной обмотки R1, поэтому ток l2 также не зависит от величины сопротивления резистора R1. Например, если по фидеру Zo = 50 Ом передается мощность Р = 100 Вт, ток I1 = √P/Zo= 1,41 А и при к = 20 ток вторичной обмотки будет l2 = I1/к ≈ 0,07 А . Напряжение на выводах вторичной обмотки будет определяться величиной R1: 2UT= l2 х R1 и при R1 = 68 Ом составит 2UT = 4,8 В. Выделяемая на резисторе мощность Р = (2UT)2/R1 = 0,34 Вт. Обратим внимание на особенность токового трансформатора — чем меньше витков во вторичной обмотке, тем больше будет напряжение на ее выводах (при одном и том же R1). Самый тяжелый режим для токового трансформатора — режим холостого хода (R1 = ∞), при этом напряжение на его выходе резко возрастает, магнитопровод насыщается и разогревается настолько, что может разрушиться.

В большинстве случаев в первичной обмотке используют один виток. Этот виток может иметь разные формы, как показано на рис. 6,а и рис. 6,б (они равноценны), а вот обмотка по рис. 6,в — это уже два витка.

Отдельный вопрос — применение соединенного с корпусом экрана в виде трубки между центральным проводом и вторичной обмоткой. С одной стороны, экран устраняет емкостную связь между обмотками, чем несколько улучшает балансировку разностного сигнала; с другой — в экране возникают вихревые токи, также влияющие на балансировку. Практика показала, что с экраном и без него можно получить примерно одинаковые результаты. Если экран все же используется, длину его следует сделать минимальной, примерно равной ширине примененного магнитопроводом, и соединить с корпусом широким коротким проводником. "Заземление" экрана следует делать на среднюю линию, равноудаленную от обоих разъемов. Для экрана можно использовать латунную трубку диаметром 4 мм от телескопических антенн.

Для КСВ-метров на проходящую мощность до 1 кВт подойдут ферритовые кольцевые магнитопроводы размерами К12x6x4 и дажв К10x6x3. Практика показала, что оптимальное число витков п2 = 20. При индуктивности вторичной обмотки 40...60 мкГн получается наибольшая частотная равномерность (допустимая величина — до 200 мкГн). Возможно использование магнитопроводов с проницаемостью от 200 до 1000, при этом желательно выбрать типоразмер, который обеспечит оптимальную индуктивность обмотки.

Можно использовать магнитопроводы и с меньшей проницаемостью, если применить большие типоразмеры, увеличить число витков и/или уменьшить сопротивление R1. Если проницаемость имеющихся магнитопроводов неизвестна, при наличии измерителя индуктивности ее можно определить. Для этого следует намотать десять витков на неизвестном магнитопроводе (витком считается каждое пересечение проводом внутреннего отверстия сердечника), измерить индуктивность катушки L (мкГн) и подставить это значение в формулу μ = 2,5 LDср/S , где Dср — средний диаметр магнитопровода в см; S — сечение сердечника в см2 (пример — у К10x6x3 Dcp = 0,8 см и S = 0,2x0,3 = 0,06 см2).

Если μ магнитопровода известна, индуктивность обмотки из n витков можно рассчитать: L = μn2S/250Dcp.

Применимость магнитопроводов на уровень мощности 1 кВт и более можно проверить и при 100 Вт в фидере. Для этого следует временно установить резистор R1, величиной в 4 раза большей, соответственно напряжение Uт также вырастет в 4 раза, а это эквивалентно возрастанию проходящей мощности в 16 раз. Разогрев магнитопровода можно проверить наощупь (мощность на временном резисторе R1 также вырастет в 4 раза). В реальных условиях мощность на резисторе R1 возрастает пропорционально росту мощности в фидере.

ЛИТЕРАТУРА

  1. D. Lechner, P. Finck. Kurzwellen sender. — Berlin: Militarverlag, 1979.
  2. W.B. Bruene- An Inside Pictures of Directional Wattmeters. — QST, April, 1959.
  3. D. DeMaw. In-Line RF Power Metering. — QST, December, 1969.
  4. W. Orr , S. Cowan. The beam antenna handbook. — RAC, USA, 1993.
  5. Бекетов В., Харченко К. Измерения и испытания при конструировании и регулировке радиолюбительских антенн. — М.: Связь, 1971.
(Окончание следует)

Вернуться к содержанию журнала "Радио" 5 номер 2003 год





BriMicle пишет...

Зарегистрировался на сайте потому что зацепило.
Как же доступно на сегодня обыкновенный ремонт холодильника превратить в незаурядное событие.
http://criminal.ru/user/KunisAquam/>Ремонт холодильников А сие как накажете нарекать?
Причем холодильник имеется у большинства. Я понимаю о чем глаголю, ремонт не везде то и необходим.

http://www.ziyinv.com/home.php?mod=space&uid=720589

10/01/2017 11:43:30



Ваш комментарий к статье
Журнал Радио 5 номер 2003 год. :
Ваше имя:
Отзыв: Разрешено использование тэгов:
<b>жирный текст</b>
<i>курсив</i>
<a href="http://site.ru"> ссылка</a>